1 引言

我國(guó)西部交通建設(shè)持續(xù)深入發(fā)展，強(qiáng)震艱險(xiǎn)山區(qū)交通隧道不斷涌現(xiàn)，如川藏鐵路、麗香鐵路及汶馬高速等路段的系列隧道。強(qiáng)震作用下，隧道軟硬圍巖交界段軟巖部分出現(xiàn)了襯砌開(kāi)裂、襯砌錯(cuò)臺(tái)、混凝土剝落及掉塊等嚴(yán)重震害，這主要是由地震慣性力和強(qiáng)制位移共同作用造成的。纖維混凝土具有增強(qiáng)、增韌、阻裂的優(yōu)異性能，且其抗沖擊及抗爆性能均優(yōu)于同標(biāo)號(hào)普通鋼筋混凝土。因此，有必要對(duì)強(qiáng)震區(qū)隧道軟硬圍巖交界段纖維混凝土襯砌的抗震性能進(jìn)行研究。

國(guó)內(nèi)外有關(guān)專家學(xué)者對(duì)隧道軟硬圍巖交界段的震害機(jī)制、抗減震技術(shù)、纖維混凝土的抗震性能進(jìn)行了研究，梁建文等基于精確動(dòng)力剛度矩陣和間接邊界元法，將場(chǎng)地模型分解為含較硬介質(zhì)的層狀半空間域和較軟介質(zhì)域，在時(shí)域內(nèi)對(duì)軟硬交互橫向不均勻場(chǎng)地的地震反應(yīng)問(wèn)題進(jìn)行了理論解析。趙建灃等提出了一種適用于隧道軟硬圍巖交界段動(dòng)力模型試驗(yàn)的整體式剛性試驗(yàn)箱，并通過(guò)模態(tài)分析和振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，進(jìn)行了試驗(yàn)箱設(shè)計(jì)方案的優(yōu)化及驗(yàn)證。申玉生等采用數(shù)值仿真對(duì)隧道軟硬圍巖交界段動(dòng)力響應(yīng)特性進(jìn)行了研究，地震動(dòng)對(duì)交界面軟巖側(cè)隧道結(jié)構(gòu)的變形影響較大，并隨交界面傾角的減小而增大。殷允騰等采用數(shù)值仿真和振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，對(duì)隧道軟硬圍巖交界段震害機(jī)制進(jìn)行了研究，地震作用下軟硬巖交界處隧道結(jié)構(gòu)位移差顯著，地層慣性力對(duì)交界面軟巖側(cè)影響明顯強(qiáng)于硬巖側(cè)。王澤軍等采用數(shù)值仿真，針對(duì)隧道軟硬圍巖交界段采用全環(huán)接觸注漿、全環(huán)間隔注漿2種圍巖注漿抗震措施的作用效果進(jìn)行了對(duì)比分析，結(jié)果表明，全環(huán)間隔注漿抗震措施在減小結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移方面均優(yōu)于全環(huán)接觸注漿抗震措施。范凱祥等采用振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，對(duì)隧道軟硬圍巖交界段施設(shè)減震層減震技術(shù)進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，減震層厚度存在最優(yōu)值，設(shè)置減震層后可顯著降低二襯的動(dòng)應(yīng)力，增加減震層厚度可降低沿縱向隧道軟硬圍巖交界段的動(dòng)力響應(yīng)差異。M.R.Moghadam和M.H.Baziar采用振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，對(duì)隧道軟硬圍巖交界段施設(shè)減震縫減震技術(shù)進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，影響減震縫間距的主要因素是地震動(dòng)引起的交界面強(qiáng)制位移，施設(shè)減震縫后交界面軟巖側(cè)隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力減小顯著。蒙國(guó)往等采用數(shù)值仿真和振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，對(duì)淺埋隧道纖維(PE﹣2000合成纖維、鋼﹣玄武巖混雜纖維)混凝土襯砌的抗震性能進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，纖維混凝土增韌性能在隧道地震動(dòng)過(guò)程發(fā)揮的作用遠(yuǎn)超增強(qiáng)性能，纖維混凝土隧道襯砌可有效阻裂和減小裂縫寬度，且其壓縮變形率較小，抗減震性能較好。

綜上所述，目前在隧道軟硬圍巖交界段地震響應(yīng)、震害機(jī)制及抗減震措施等方面均進(jìn)行了相關(guān)研究，由于我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范中未將隧道軟硬圍巖交界段作為抗震設(shè)防段，造成目前強(qiáng)震區(qū)隧道軟硬圍巖交界段大多參照軟弱圍巖加固進(jìn)行抗震處理，即采用注漿加固圍巖、增設(shè)錨桿及提高襯砌混凝土標(biāo)號(hào)等措施；基于防水要求及建設(shè)成本，隧道軟硬圍巖交界段采用施設(shè)減震縫或減震層減震措施的實(shí)際工程很少。靜力作用下，隧道結(jié)構(gòu)主要承受彎壓和彎拉(小偏心)作用，對(duì)襯砌材料的抗拉及韌性性能要求較低，故纖維混凝土較少用于隧道工程；地震作用下，隧道結(jié)構(gòu)主要因彎拉(大偏心)、受剪作用而破壞，具有良好韌性性能的纖維混凝土可作為隧道襯砌結(jié)構(gòu)材料進(jìn)行抗震加固。因隧道軟硬圍巖交界段為非抗震設(shè)防段，故目前較少采用纖維混凝土襯砌進(jìn)行抗震設(shè)防設(shè)計(jì)。本文依托烏魯木齊地鐵1號(hào)線某區(qū)間隧道軟硬圍巖交界段工程，采用振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)對(duì)纖維(鋼纖維、玄武巖纖維)混凝土襯砌的抗震性能進(jìn)行研究，這對(duì)高烈度艱險(xiǎn)山區(qū)交通隧道的進(jìn)一步發(fā)展有著重要的意義。

2 依托工程概況

2.1 地質(zhì)條件

烏魯木齊地鐵1號(hào)線地震設(shè)防烈度為8度，沿線活動(dòng)斷裂密布(如雅瑪里克斷裂、八鋼—石化斷裂、九家灣斷裂、西山斷裂等)、軟硬圍巖交互分布。本文以烏魯木齊地鐵1號(hào)線某區(qū)間隧道軟硬圍巖交界段工程為例展開(kāi)研究，該段地質(zhì)縱斷面如圖1所示。

圖1 地質(zhì)縱斷面圖

(1)—黃土；(2)—亞砂土；(3)—淺褐黃色土；(4)—淺褐色土；(5)—砂礫石層；(6)—砂巖

該軟硬圍巖交界面傾角為87°，硬巖為砂巖(II級(jí)圍巖)，軟巖為砂礫石(V級(jí)圍巖)。

2.2 支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

地鐵區(qū)間隧道為直墻圓拱形斷面，跨度為6.88 m，高度為7.22 m。設(shè)計(jì)初支采用厚為20 cm的C25強(qiáng)度等級(jí)噴射混凝土，二襯采用厚為60 cm的C25強(qiáng)度等級(jí)模注鋼筋混凝土(?22 mm鋼筋網(wǎng)@25 mm)。

3 模型試驗(yàn)設(shè)計(jì)

3.1 試驗(yàn)分組

為研究纖維混凝土襯砌在隧道軟硬圍巖交界段的抗震性能，二襯采用同體積纖維摻量的CF25鋼纖維混凝土(SFRC,42 kg/m3)和CF25玄武巖纖維混凝土(BFRC,12.6 kg/m3)，與C25鋼筋混凝土二襯進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)工況如表1所示。

表1 試驗(yàn)工況

3.2 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)采用ES﹣300型水平電動(dòng)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)，如圖2所示。振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)的基本參數(shù)如表2所示。

圖2 電動(dòng)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)

表2 振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基本參數(shù)

試驗(yàn)采用剛性模型試驗(yàn)箱，尺寸為1.8 m(長(zhǎng))×1.8 m(寬)×1.5 m(高)。在模型試驗(yàn)箱四壁施設(shè)厚為10 cm的聚苯乙烯泡沫，以消減振動(dòng)過(guò)程中的邊界效應(yīng)。模型試驗(yàn)箱布置如圖3所示。

試驗(yàn)傳感器采用TST1010L型單向加速度計(jì)、BX120–3AA型電阻應(yīng)變片和DYB–1型微型壓力盒進(jìn)行量測(cè)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集采用DH5922D動(dòng)態(tài)信號(hào)測(cè)試分析系統(tǒng)。

圖3 模型試驗(yàn)箱布置示意圖(單位：cm)

3.3 相似設(shè)計(jì)

3.3.1 試驗(yàn)相似比

綜合考慮隧道跨度、模型試驗(yàn)箱尺寸以及消減邊界效應(yīng)影響的需要，試驗(yàn)幾何相似比取為30。試驗(yàn)主要物理量相似關(guān)系如表3所示。

表3 主要參數(shù)相似比

3.3.2 試驗(yàn)相似材料

圍巖采用河砂、粉煤灰、機(jī)油(硬巖為3.1∶6.2∶0.7；軟巖為3∶6∶1)的熱融混合料進(jìn)行相似模擬，其力學(xué)參數(shù)如表4所示。

表4 圍巖相似材料力學(xué)參數(shù)

鋼筋混凝土二襯結(jié)構(gòu)(跨度為21.60 cm，高度為22.73 cm)采用雙層?8 mm鋼絲網(wǎng)及石膏摻和料模擬制成，膏水比為1.698，如圖4所示。

圖4 鋼筋混凝土二襯模型

纖維(鋼纖維、玄武巖纖維)混凝土二襯采用同體積摻量特制試驗(yàn)用纖維(見(jiàn)圖5)的石膏摻和料模擬制成。3種模型試件的力學(xué)參數(shù)如表5所示。

圖5 試驗(yàn)用纖維

表5 襯砌模型試件力學(xué)參數(shù)

3.4 動(dòng)力荷載

本次試驗(yàn)動(dòng)荷載的選取是根據(jù)1∶400萬(wàn)《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306—2015)，并結(jié)合沿線工程地質(zhì)條件及工程設(shè)置情況，經(jīng)綜合分析，確定了動(dòng)荷載最小中心頻率為2.5 Hz。據(jù)此，試驗(yàn)采用汶川8.0級(jí)地震南北向臥龍測(cè)站實(shí)測(cè)地震波(場(chǎng)地均發(fā)育發(fā)震斷裂支斷裂)，地震波記錄時(shí)間為164.6 s，記錄時(shí)間間隔0.005 s。經(jīng)調(diào)幅、相似變換，試驗(yàn)輸入波與原波的持時(shí)和頻率范圍如表6所示。地震烈度為7度的試驗(yàn)輸入波經(jīng)濾波、基線校正，如圖6所示。

表6 動(dòng)力荷載參數(shù)

圖6 試驗(yàn)輸入加速度時(shí)程

3.5 試驗(yàn)量測(cè)

為研究隧道軟硬圍巖交界段纖維混凝土襯砌的抗震性能，在硬巖部分布設(shè)A和B監(jiān)測(cè)斷面，在軟巖部分布設(shè)D和E監(jiān)測(cè)斷面，在軟硬圍巖交界面布設(shè)C監(jiān)測(cè)斷面。在監(jiān)測(cè)斷面仰拱中部布設(shè)單向加速度計(jì)(J)和微型壓力盒(Y)；在拱頂布設(shè)微型壓力盒、縱向應(yīng)變片(L)和成對(duì)橫向應(yīng)變片(H，二襯內(nèi)外側(cè))；在邊墻中部布設(shè)微型壓力盒。監(jiān)測(cè)布置如圖7所示。

圖7 監(jiān)測(cè)布置(單位：cm)

本模型試驗(yàn)箱底面高出試驗(yàn)臺(tái)臺(tái)面12 cm，為準(zhǔn)確研究隧道仰拱中部地震動(dòng)峰值加速度(PGA)的放大系數(shù)，在模型試驗(yàn)箱底面中間位置布設(shè)一個(gè)單向加速度計(jì)。

4 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

4.1 峰值加速度

提取各工況各監(jiān)測(cè)斷面及模型試驗(yàn)箱底面加速度測(cè)點(diǎn)時(shí)程曲線，其中工況1硬巖B斷面如圖8所示。

圖8 輸出加速度時(shí)程曲線

由各輸出加速度時(shí)程曲線提取其地震動(dòng)峰值加速度(PGA)，如表7所示。計(jì)算各工況各監(jiān)測(cè)斷面仰拱中部測(cè)點(diǎn)的PGA放大系數(shù)(相對(duì)于模型試驗(yàn)箱底面中間測(cè)點(diǎn))如圖9所示。

表7 各工況地震動(dòng)峰值加速度

注：模型試驗(yàn)箱底面中間測(cè)點(diǎn)輸出波平均值為98.5 gal。

圖9 各工況地震動(dòng)峰值加速度放大系數(shù)

由表7及圖9可知：

(1)從PGA及放大系數(shù)整體看，工況1(鋼混)小于工況3(BFRC)，工況2(SFRC)最大，這主要是由3種試驗(yàn)工況圍巖﹣襯砌的地震動(dòng)界面放大效應(yīng)不同造成的。地震波由圍巖傳至襯砌結(jié)構(gòu)，圍巖﹣襯砌的界面剛度差越大，地震動(dòng)放大效應(yīng)越大。同體積纖維摻量條件下，3種試驗(yàn)工況襯砌結(jié)構(gòu)剛度由大至小分別為：SFRC襯砌、BFRC襯砌、鋼筋混凝土襯砌，故工況2圍巖﹣襯砌的界面剛度差最大、工況3次之、工況1最小。

(2)沿隧道縱向，3種工況試驗(yàn)規(guī)律基本一致，軟巖部分監(jiān)測(cè)斷面(D和E)測(cè)點(diǎn)的PGA及PGA放大系數(shù)遠(yuǎn)大于硬巖部分監(jiān)測(cè)斷面(A和B)測(cè)點(diǎn)的PGA及PGA放大系數(shù)，軟硬圍巖交界面測(cè)點(diǎn)(C斷面測(cè)點(diǎn))的PGA及PGA放大系數(shù)居中，這主要是由地震波在軟巖中的垂直放大效應(yīng)遠(yuǎn)大于硬巖造成的，故軟硬圍巖交界段軟巖部分隧道結(jié)構(gòu)所受地震慣性力遠(yuǎn)大于硬巖部分隧道結(jié)構(gòu)。

4.2 縱向應(yīng)變

提取各工況各監(jiān)測(cè)斷面測(cè)點(diǎn)縱向應(yīng)變時(shí)程曲線，其中，工況3硬巖A斷面如圖10所示。

圖1 0 輸出縱向應(yīng)變時(shí)程曲線

提取各工況各監(jiān)測(cè)斷面拱頂測(cè)點(diǎn)縱向應(yīng)變時(shí)程曲線的峰值，如表8所示，計(jì)算纖維混凝土襯砌工況縱向應(yīng)變峰值的減小百分比(工況2,3相對(duì)工況1)，如圖11所示。

表8 各工況縱向應(yīng)變峰值

圖1 1 各工況縱向應(yīng)變峰值減小百分比

由表8及圖11可知：

(1)從縱向應(yīng)變峰值整體看，工況1(鋼混)最大、工況3(BFRC)次之、工況2(SFRC)最小，這主要是由襯砌剛度不同造成的。由于同體積纖維摻量條件下SFRC襯砌剛度最大，故其縱向應(yīng)變峰值整體最小。

(2)沿隧道縱向，3種工況試驗(yàn)規(guī)律基本一致，均是軟巖部分隧道結(jié)構(gòu)縱向應(yīng)變峰值遠(yuǎn)大于硬巖部分隧道結(jié)構(gòu)。這主要是因?yàn)橛矌r部分隧道結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)由圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用控制，隧道受地震慣性力影響很小；軟巖部分隧道結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)由圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用和地震慣性力共同控制，地震慣性力影響較大。

(3)隧道襯砌采用纖維混凝土后，提高了其強(qiáng)度和韌性，對(duì)抵抗地震慣性力效果明顯，但對(duì)改善圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)共同作用效果不明顯。故工況2,3軟巖部分隧道結(jié)構(gòu)縱向應(yīng)變峰值減小百分比較大，達(dá)35%～40%；硬巖部分隧道結(jié)構(gòu)縱向應(yīng)變峰值減小百分比較小，均在15%以下。

4.3 接觸應(yīng)力

提取各工況各監(jiān)測(cè)斷面拱頂測(cè)點(diǎn)接觸應(yīng)力時(shí)程曲線，其中，工況2軟硬圍巖交界面C斷面如圖12所示。

圖1 2 輸出接觸應(yīng)力時(shí)程曲線

提取各工況各監(jiān)測(cè)斷面拱頂測(cè)點(diǎn)接觸應(yīng)力時(shí)程曲線的峰值，如表9所示，計(jì)算纖維混凝土襯砌工況(工況2,3相對(duì)工況1)接觸應(yīng)力峰值的增大百分比，如圖13所示。

表9 各工況接觸應(yīng)力峰值

圖1 3 各工況接觸應(yīng)力峰值增大百分比

由表9及圖13可知：

(1)從接觸應(yīng)力峰值整體看，工況2(SFRC)最大、工況3(BFRC)次之、工況1(鋼混)最小，這主要是由襯砌剛度不同造成的。襯砌剛度越大，限制圍巖變形的能力越強(qiáng)，其承受地震動(dòng)引起的圍巖壓力越大。

(2)沿隧道縱向，3種工況試驗(yàn)規(guī)律基本一致，均是軟巖部分隧道結(jié)構(gòu)接觸應(yīng)力峰值遠(yuǎn)大于硬巖部分隧道結(jié)構(gòu)，這主要是由地震動(dòng)引起的軟硬圍巖應(yīng)力釋放率不同造成的。地震動(dòng)引起的軟巖應(yīng)力釋放率較大，造成襯砌結(jié)構(gòu)承受的形變壓力也較大。

(3)隧道襯砌采用纖維混凝土后，提高了其強(qiáng)度和韌性。軟巖部分，纖維混凝土襯砌對(duì)限制地震動(dòng)引起的圍巖變形作用較為明顯，故工況2,3隧道結(jié)構(gòu)接觸應(yīng)力峰值增大百分比較大，為30%～35%；硬巖部分，由于地震動(dòng)引起的圍巖變形較小，纖維混凝土襯砌的韌性作用發(fā)揮有限，工況2,3隧道結(jié)構(gòu)接觸應(yīng)力峰值增大百分比較小，均在20%以下。

4.4 結(jié)構(gòu)內(nèi)力

提取各工況各監(jiān)測(cè)斷面拱頂測(cè)點(diǎn)橫向應(yīng)變片時(shí)程曲線，計(jì)算各工況拱頂測(cè)點(diǎn)內(nèi)力值，如圖14所示(以工況1的C斷面為例)。

襯砌軸力和彎矩值：

襯砌安全系數(shù)：

式中：b為截面寬度，取1 m;h為截面厚度；E為彈性模量；e_內(nèi)，e_外分別為襯砌內(nèi)、外側(cè)應(yīng)變；N為軸力；M為彎矩；Ra為混凝土抗壓極限強(qiáng)度；Rl為混凝土抗拉極限強(qiáng)度；K為安全系數(shù)；?為構(gòu)件縱向彎曲系數(shù)；?為軸向力偏心影響系數(shù)。

圖1 4 試驗(yàn)輸出內(nèi)力時(shí)程

提取各工況各監(jiān)測(cè)斷面拱頂測(cè)點(diǎn)安全系數(shù)最小值，如表10所示，計(jì)算纖維混凝土襯砌工況安全系數(shù)最小值的增大百分比(工況2,3相對(duì)工況1)，如圖15所示。

表1 0 各工況安全系數(shù)最小值

圖1 5 各工況安全系數(shù)最小值增大百分比

由表10及圖15可知：

(1)從安全系數(shù)最小值整體看，工況2(SFRC)最大、工況3(BFRC)次之、工況1(鋼混)最小，這主要是由襯砌結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和韌性性能差異造成的。同體積纖維摻量條件下，SFRC襯砌強(qiáng)度/剛度和韌性均優(yōu)于BFRC襯砌。

(2)硬巖部分，纖維混凝土襯砌工況安全系數(shù)最小值增加較大。相對(duì)工況1，工況2增大了約70%，工況3增大了約63%。由于硬巖隧道的結(jié)構(gòu)安全性主要由圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用控制，盡管工況2和3提高了隧道襯砌的強(qiáng)度/剛度和韌性，但圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用受影響很小，硬巖部分隧道襯砌地震慣性力最大也僅增加了6.75%，因此硬巖部分隧道結(jié)構(gòu)安全系數(shù)最小值增加較大。

(3)軟巖部分，纖維混凝土襯砌工況安全系數(shù)最小值增加百分比較硬巖部分有所減少。相對(duì)工況1，工況2增大了25%～30%，工況3增大了20%～30%。由于軟巖隧道的結(jié)構(gòu)安全性由圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用和地震慣性力共同控制，工況2和3提高了隧道襯砌的強(qiáng)度/剛度和韌性，對(duì)抵抗軟巖部分較大地震慣性力的作用效果顯著，同時(shí)也增強(qiáng)了圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用，因此造成了軟巖部分隧道結(jié)構(gòu)安全系數(shù)最小值增加百分比小于硬巖部分。

5 結(jié)論

(1)隧道軟硬圍巖交界段二襯采用纖維混凝土后，支護(hù)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度/剛度和韌性均有不同程度的提高。硬巖部分，地震動(dòng)峰值加速度放大系數(shù)、縱向應(yīng)變峰值減少百分比、接觸應(yīng)力峰值增加百分比均較小；軟巖部分，地震動(dòng)峰值加速度放大系數(shù)最高為2.19，縱向應(yīng)變峰值減少百分比最大為38.68%，接觸應(yīng)力峰值增大百分比最大為34.98%。

(2)硬巖部分，隧道結(jié)構(gòu)的安全性主要由圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用控制，受地震慣性力影響很小，盡管采用纖維混凝土后隧道襯砌的強(qiáng)度/剛度和韌性得到提高，但對(duì)提高圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)共同作用效果不明顯，隧道結(jié)構(gòu)承受的地震慣性力增加又很小，因此硬巖部分隧道結(jié)構(gòu)安全系數(shù)最小值增加較大，增大百分比最大達(dá)71.40%。

(3)軟巖部分，隧道結(jié)構(gòu)的安全性由圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用和地震慣性力共同控制，采用纖維混凝土后隧道襯砌的強(qiáng)度/剛度和韌性得到提高，對(duì)抵抗軟巖部分較大地震慣性力的作用效果顯著，同時(shí)也增強(qiáng)了圍巖﹣襯砌間的運(yùn)動(dòng)相互作用，因此軟巖部分隧道結(jié)構(gòu)安全系數(shù)最小值增大百分比小于硬巖部分，增大百分比最大為29.11%。

(4)綜合考慮地震動(dòng)峰值加速度、縱向應(yīng)變、接觸應(yīng)力及結(jié)構(gòu)內(nèi)力等指標(biāo)，同體積纖維摻量條件下，隧道軟硬圍巖交界段鋼纖維混凝土二襯的抗震性能及結(jié)構(gòu)安全性優(yōu)于玄武巖纖維混凝土二襯。綜合考慮經(jīng)濟(jì)性、材料來(lái)源及施工難度，推薦該依托工程采用CF25鋼纖維混凝土(42 kg/m³)二襯進(jìn)行抗震加固設(shè)計(jì)。

摘自《巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)》